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    習近平對安全生產作出重要指示強調 樹牢安全發展理念 加強安全生產監管 切實維護人民群眾生命財產安全

          
    
          
    
          
    發布時間：

          
    
          2020-04-10
          

          
    
          
    
          
    來源：


          
    
          
    新華社

          

          
    
          
   
          

          

          
    
          習近平對安全生產作出重要指示強調
          


          樹牢安全發展理念  加強安全生產監管
          


          切實維護人民群眾生命財產安全
          


          

          李克強作出批示
          


                  新華社北京4月10日電 中共中央總書記、國家主席、中央軍委主席習近平近日就安全生產作出重要指示強調，當前，全國正在復工復產，要加強安全生產監管，分區分類加強安全監管執法，強化企業主體責任落實，牢牢守住安全生產底線，切實維護人民群眾生命財產安全。  
          


                  習近平指出，從2019年的情況看，全國安全生產事故總量、較大事故和重特大事故實現“三個繼續下降”，安全生產形勢進一步好轉，但風險隱患仍然很多，這方面還有大量工作要做。
          


                  習近平強調，生命重于泰山。各級黨委和政府務必把安全生產擺到重要位置，樹牢安全發展理念，絕不能只重發展不顧安全，更不能將其視作無關痛癢的事，搞形式主義、官僚主義。要針對安全生產事故主要特點和突出問題，層層壓實責任，狠抓整改落實，強化風險防控，從根本上消除事故隱患，有效遏制重特大事故發生。
          


                  中共中央政治局常委、國務院總理李克強作出批示指出，當前，全國正處于統籌推進新冠肺炎疫情防控和復工復產的關鍵時期，安全生產意識和工作絲毫不能放松。各地區、各有關部門和各單位要堅持以習近平新時代中國特色社會主義思想為指導，認真貫徹落實黨中央、國務院決策部署，樹牢安全發展理念，層層壓實責任，深入排查各領域各環節安全生產隱患，全面開展安全生產專項整治三年行動，堅持系統治理、精準施策，扎實推進危險化學品、礦山、交通運輸、工業園、城市建設、危險廢物等重點領域安全整治，確保見到實效；加快建立健全安全生產責任和管理制度體系、隱患排查治理和風險防控體系，加強監管執法和安全服務，堅決遏制重特大事故發生，切實維護人民群眾生命財產安全。
          


                  全國安全生產電視電話會議10日在北京召開，會議傳達學習了習近平重要指示和李克強批示。會議通報了去年以來的安全生產情況，并就統籌做好當前復工復產安全防范工作、扎實開展全國安全生產專項整治三年行動作出部署。中共中央政治局委員、國務院安委會主任劉鶴，國務委員、國務院安委會副主任王勇、趙克志出席。
          


                  會議要求，要深入貫徹落實習近平關于安全生產的重要指示精神，按照李克強批示要求，嚴格落實安全生產責任制，抓實抓細復工復產安全防范工作。要圍繞從根本上消除事故隱患，在全國深入開展安全生產專項整治三年行動。要強化組織領導，把解決問題、推動企業主體責任落實作為整治的關鍵，進一步完善安全生產執法體系，提升基礎保障能力，加強應急處置，扎實推進安全生產治理體系和治理能力現代化，為全面建成小康社會營造穩定的安全生產環境。
          


                 
          


           
          

          

          
    
          
    加強安全生產監管,加強安全監管執法,干式變壓器,調壓器,,電抗器,電力工程總包,變壓器

          

          
    
          
    
          
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    淺談變壓器絕緣試驗的重要性
        

          
        
    工業技術淺談變壓器絕緣試驗的重要性王冬（云南電力建設監理咨詢有限責任公司，云南昆明650000）益突出。據統計，高壓電網的各種故障多是由于高壓電氣設備絕緣的損壞所致，因此了解設備絕緣特性，掌握絕緣狀況，不斷提高電氣設備絕緣水平是電力系統安全經濟運行的根本保證。

　　作為電力系統的主要設備變壓器在運行中保持良好的絕緣是十分重要和必要的，為了保證變壓器的絕緣水平，從變壓器的制造開始，要進行一系列絕緣測試。這些測試包括：在制造時對原材料的絕緣試驗、制造過程的中間試驗、產品的定性及出廠試驗、在使用現場安裝后的交接試驗、使用中為維護運行而進行的絕緣預防性試驗等。其中變壓器的交接試驗和預防性試驗是兩類重要的試驗，其中交接試驗不僅對變壓器的整體絕緣情況有個判斷。也為以后運行過程中的預防性試驗提供了基礎性的資料。所以基建人員一定要特別重視基建過程中交接試驗的準確性和真實性。同時要清楚交接試驗中變壓器的絕緣試驗內容和原理。

　　1變壓器的絕緣試驗內容為適應電氣裝置安裝工程和電氣設備交接試驗的需要，國家標準GB 50150-06電氣設備交接試驗標準詳細地介紹了各項試驗的內容和標準。其中測量繞組連同套管的直流電阻，測量繞組連同套管的絕緣電阻、吸收比和極化指數，測量繞組連同套管的介質損耗角的正切值tgS，測量繞組連同套管的直流泄露電流，繞組連同套管的交流耐壓試驗，繞組連同套管的局部放電試驗。是檢驗變壓器絕緣的主要手段。

　　1.1絕緣試驗的基本原理絕緣電阻的測試絕緣電阻的測試是電氣設備絕緣測試中應用廣泛，試驗方便的項目。絕緣電阻值的大小，能有效地反映絕緣的整體受潮、污穢以及嚴重過熱老化等缺陷。絕緣電阻的測試常用的儀表是絕緣電阻測試儀（兆歐表）。

　　1.2繞組直流電阻的測量繞組直流電阻的測量是一項方便而有效地考察繞組縱絕緣和電流回路連接狀況的試驗，能反映繞組焊接質量、繞組匝間短路、繞組斷股或引出線折斷、分接開關及導線接頭接觸不良等故障，實際上它也是判斷各相繞組直流電阻是否平衡、調壓開關檔位是否正確的有效手段。

　　長期以來，繞組直流電阻測量一直被認為是考查變壓器縱絕緣的主要手段之一，有時甚至是判斷電流回路連接狀況的辦法。

　　1.3繞組絕緣電阻的測量繞組連同套管一起的絕緣電阻和吸收比或極化指數，對檢查變壓器整體的絕緣狀況具有較高靈敏度，它能有效檢查出變壓器絕緣整體受潮、部件表面受潮或臟污以及貫穿性的集中缺陷，如各種貫穿性短路、瓷件破裂、引線接殼、器身內有銅線搭橋等現象引起的半貫通性或金屬性短路等。相對來講，單純依靠絕緣電阻值大小對繞組絕緣作出判斷，其靈敏度、有效性較低。一方面是由于測量時試驗電壓太低，難以暴露缺陷；另一方面也因為絕緣電阻值與繞組絕緣結構尺寸、絕緣材料的品種、繞組溫度等有關。但對于鐵心夾件、穿心螺栓等部件，測量絕緣電阻往往能反映故障，這是因為這些部件絕緣結構較簡單，絕緣介質單一，正常情況下基本不承受電壓，絕緣更多的是起隔離作用，而不像繞組絕緣要承受高電壓。我們試驗中曾通過絕緣搖表發現變壓器鐵芯多點接地的情況。

　　介質損耗因數tgS是反映絕緣性能的基本指標之一。介質損耗因數tgS反映絕緣損耗的特征參數，它可以很靈敏地發現電氣設備絕緣整體受潮、劣化變質以及小體積設備貫通和未貫通的局部缺陷。

　　介質損耗因數tgS與絕緣電阻和泄漏電流的測試相比具有明顯的優點，它與試驗電壓、試品尺寸等因素無關，更便于判斷電氣設備絕緣變化情況。因此介質損耗因數tgS為高壓電氣設備絕緣測試的基本的試驗之一。

　　通過測量介質損耗因數tgS用來檢查變壓器整體受潮油質劣化、繞組上附著油泥及嚴重的局部缺陷。介損測量常受表面泄露和外界條件（如干擾電場和大氣條件的影響）因而要采取措施減少和消除影響?，F場我們一般測量的是連同套管一起的tgS，但為了提高測量的準確性和檢出缺陷的靈敏度，有時也進行分解試驗，以判別缺陷所在位置。測量泄漏電流作用和測量絕緣電阻相似，只是其靈敏度較高，能有效發現有些其他試驗項目所不能發現的變壓器局部缺陷。泄漏電流值與變壓器的絕緣結構、溫度等因素有關，判斷時強調與出廠試驗、與同型變壓器及經驗數據相比較；介質損耗因數tgS和泄漏電流試驗的有效性正隨著變壓器電壓等級的提高、容量和體積的增大而下降，因此單純介質損耗因數tgS和泄漏電流來正確判斷繞組絕緣狀況的可能性也較小，但對于電容性設備，實踐證明如電容性套管、電容式電壓互感器、藕合電容器等，測量tgS和電容量Cx仍是故障診斷的有效手段。

　　介質損耗因數tgS可以有效的發現絕緣的下列缺陷：受潮；⑵穿透性導電通道；⑶絕緣內含氣泡的游離，絕緣分層、脫殼；⑷絕緣有臟污、劣化老化等。

　　泄漏電流的測試一般直流兆歐表的電壓相對較低，比某些電氣設備的工作電壓要低得多。如果認為兆歐表的測量電壓太低，還可以采用加直流高壓來測量電氣設備的泄漏電流。當設備存在某些缺陷時，高壓下的泄漏電流要比低壓下的大得多，亦即高壓下的絕緣電阻要比低壓下的電阻小得多。測量設備的泄漏電流和絕緣電阻本質上沒有多大區別，但是泄漏電流的測量有如下特點：（D試驗電壓比兆歐表高得多，絕緣本身的缺陷容易暴露，能發現一些尚未貫通的集中性缺陷。⑵通過測量泄漏電流和外加電壓的關系有助于分析絕緣的缺陷類型。⑶泄漏電流測量用的微安表要比兆歐表精度高。

　　直流耐壓試驗直流耐壓試驗電壓較高，對發現絕緣某些局部缺陷具有特殊的作用，可與泄漏電流試驗同時進行。直流耐壓試驗與交流耐壓試驗相比，具有試驗設備輕便、對絕緣損傷小和易于發現設備的局部缺陷等優點。

　　與交流耐壓試驗相比，直流耐壓試驗的主要缺點是由于交、直流下絕緣內部的電壓分布不同，直流耐壓試驗對絕緣的考驗不如交流更接近實際。

　　交流耐壓試驗是鑒定絕緣強度等有效的方法，特別是對考核主絕緣的局部缺陷，如繞組主絕緣受潮、開裂或在運輸過程中引起的繞組松動、引線距離不夠以及繞組絕緣上附著污物等。交流耐壓試驗對絕緣的考驗非常嚴格，能有效地發現較危險的集中性缺陷。它是鑒定電氣設備絕緣強度直接的方法，對于判斷電氣設備能否投入運行具有決定性的意義，也是保證設備絕緣水平、避免發生絕緣事故的重要手段。交流耐壓試驗有時可能使絕緣中的一些弱點更加發展，因此在試驗前必須對試品先進行絕緣電阻、吸收比、泄漏電流和介質損耗等項目的試驗，若試驗結果合格方能進行交流耐壓試驗。否則，應及時處理，待各項指標合格后再進行交流耐壓試驗，以免造成不應有的絕緣損傷。交流耐壓試驗雖對發現絕緣缺陷有效，但受試驗條件限制，要進行66kV及以上變壓器耐壓試驗，由于電壓高電流大，目前這樣的高電壓試驗變壓器及調壓器尚不夠普遍，一般采用串聯電抗器利用諧振產生高電壓的方法對高電壓設備進行耐壓試驗，從實際結果來看，效果非常好。

　　變壓器故障的原因之一是介質擊穿，其原因主要是局部放電，它導致絕緣惡化乃至擊穿。隨著變壓器故障診斷技術的發展，人們逐步認識到局部放電是變壓器諸多故障和事故的根源，因而局部放電的測試越來越受到重視。近年來我國110kV以上電力變壓器事故中有50屬正常運行電壓下發生匝間短路等原因，也是局部放電所致，因此已把局部放電測量作為220kV變壓器交接和大修的重要項目之一，這對于變壓器狀態監測和故障診斷將十分有效。

　　通過對變壓器相關試驗的論述，我們可以看出在交接試驗時，對變壓器的相關試驗是對我們變壓器整體絕緣的檢驗。

　　只有對變壓器認真的絕緣試驗，我們才可以判斷變壓器的絕緣是否滿足我們的運行要求。這是目前我們判斷變壓器是否可以投運的主要手段。
        

          

          
    
          02-27
          2023
          
    
          
                    
                    
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    變壓器中性點過電壓一次保護與二次保護分析
        

          
        
    變壓器中性點過電壓計算方法，分析變壓器中性點間隙異常擊穿的典型實例，針對變壓器中性點間隙異常擊穿導致二次保護動作造成變壓器跳閘的問題，提出延長變壓器中性點間隙過電壓二次保護動作時限的解決方案，對方案的可行性進行分析。

　　保護近年來，由于線路單相接地、系統非全相運行等故障，引起中性點間隙異常擊穿和短時過電壓，導致變壓器跳閘、停電的事件時有發生。為了防范該類故障，不僅應解決變壓器中性點間隙異常擊穿的問題，而且應從變壓器中性點二次保護方面采取補救措施。

　　1中性點過電壓的保護措施在110kV、220kV變電站中，為限制單相接地短路電流，滿足零序電流保護整定配置的需要，部分變壓器采用中性點不接地的運行方式。在該運行方式下，雷擊、單相接地短路等故障可能會造成變壓器中性點過電壓，對中性點的絕緣造成威脅，需要對其引入保護設備，防止變壓器絕緣故障的發生。

　　對變壓器中性點的過電壓保護，應根據具體情況選擇合理的保護方式，而且應與二次保護設備相互配合。通常，中性點保護包括一次過電壓保護和二次繼電保護，其中，一次過電壓保護分為避雷器保護、間隙保護、避雷器與間隙聯合保護；二次繼電保護分為母線317.過電壓、間隙零序過電流、直接接地零序過電流保護。變壓器中性點直接接地運行時，零序電流保護起作用。變壓器中性點不接地運行時，在大氣過電壓或系統接地故障瞬態過電壓時，避雷器動作，棒間隙不應擊穿；在系統故障引起工頻過電壓時，棒間隙放電，同時間隙零序電流保護動作切除變壓器，間隙過電壓保護作為后備保護。

　　2中性點工頻過電壓的計算分析2.1單相接地故障根據節點電壓法和電力系統故障分析的等值序網絡理論，單相接地故障時，非接地運行變壓器中性點對地電壓即為所在母線的零序電壓，而且故障點處的零序電壓高。因此，在變電站母線處接地故障時，變壓器中性點工頻過電壓高，其值為：壓為接地系數，6=X0/X1（X0、X1分別為故障點的等值零序阻抗和正序阻抗）。般，有效接地系統是<3，當々=3時過電壓嚴重，此時中性點工頻過電壓Ug=0.在額定運行電壓下，對于變壓器110kV側、220kV側中性點工頻過電壓：Ug 2.2系統非全相運行斷路器非全相分合閘，造成中性點過電壓，當系統相開關合上或處于分位的斷路器相斷口擊穿時，變壓器中性點工頻過電壓的數值近似為相電壓：系統單相運行相當于變壓器電感與線路線間電容并聯后再與線地間零序電容構成回路，如果參數匹配就會產生鐵磁諧振，在中性點上產生較高過電壓。如果是雙電源而且2個電源的電壓反相，則中性點的電壓為2倍相電壓，此為小概率事件。幾種情況下變壓器中性點工頻過電壓值，見表1.表1變壓器中性點工頻過電壓kV主變壓器電壓等級中性點工頻過電壓值有效接地系統局部不接地單電源雙電源單相接地故障系統單相接地非全相3中性點間隙異常擊穿典型實例分析由于存在變壓器中性點間隙一次保護與避雷器動作特性配合困難等技術局限性，以及電網負荷固有反饋效應的影響，在一次系統故障時，變壓器中性點間隙異常擊穿、短時工頻過電壓的情況偶有發生。第1種情況是接地故障中220kV或者110kV變壓器中性點間隙異常擊穿；第2種情況是110kV系統發生接地故障，系統側跳開后，負荷側反饋效應形成110kV變壓器中性點短時工頻過電壓。這2種情況將分別造成中性點不接地運行變壓器的間隙過電流、過電壓保護動作，變壓器不必要跳閘，甚至負荷損失，可能使系統零序后備誤動作。

　　2002年5月11日，某電廠帶電誤掛地線，造成1號母線故障跳閘，同時，3座變電站6臺110kV變壓器中性點間隙誤擊穿，1條線路零序保護誤動作。利用，導致3號變壓器高壓側中性點電壓超過避雷器放電電壓，在避雷器動作過程中，避雷器兩端殘壓超過間隙擊穿電壓。

　　線路接地故障或者雷擊線路造成變電站變壓器中性點間隙誤擊穿的情況在其它電網也有發生。末端變電站發生間隙誤擊穿的概率相對較大，與雷電波和暫態電壓波不能被分流、反射波幅值較大有關。

　　4中性點間隙繼電保護動作時限調整策略從電網運行實踐看，系統發生接地故障時，變壓器中性點間隙異常擊穿，以及負荷側反饋造成的變壓器中性點短時工頻過電壓無法徹底避免。在保證變壓器中性點工頻過電壓絕緣安全和過電流熱穩定安全的前提下，有必要在二次保護方面采取補救措施，適當延長間隙過電流保護動作時限，解決變壓器不必要跳閘的問題。間隙過電壓保護通過母線零序電壓間接反映不接地變壓器中性點的工頻穩態電壓，不受中性點暫態過電壓和間隙誤擊穿的影響，動作時限不需要進行調整。

　　4.1現行中性點間隙繼電保護整定原則中性點間隙保護的動作時限不需要與系統其它保護配合。過電壓保護的時限是為了躲過接地故障暫態過程的影響，間隙過電流保護動作后，則希望盡快地將間隙擊穿的變壓器從系統中切除。

　　中性點不直接接地的220kV變壓器，將其中性點間隙零序電流保護的啟動電流整定為間隙擊穿時有足夠的靈敏度，一次電流一般取100120A，保護動作后延時0. 30.5s跳開變壓器各側斷路器；中性點經放電間隙接地的220kV變壓器的零序電壓保護，其3認定值（3U0額定值為300V）?般整定為180V，0.河北電力技術變壓器110kV中性點間隙零序電流保護的一次電流定值一般整定為40100A，保護動作后延時0.5s跳開變壓器各側斷路器；零序電壓保護，其3U.定值（317.額定值為300V）?般整定為150 180V，保護動作后延時0.30.5s跳開變壓器各側斷路器。低壓側有小電源并網的變電站，0.2s跳開并網電源線路，0. 5s跳開變壓器。

　　?2008變壓器、高壓并聯電抗器和母線保護及輔助裝置標準化設計規范中220kV變壓器零序電壓保護的零序電壓定值370定值固定為180V，時間固定為0.5s，間隙電流保護的電流定值固定為一次電流220kV變壓器間隙繼電保護動作時限流保護時限延長至1.5s，考慮到220kV線路單相故障兩側斷路器單相跳開、非全相運行期間，負荷性的零序電流可能繼續維持變壓器中性點間隙擊穿狀態，該時限應躲過220kV線路單相重合閘時間（0.8s）。間隙過壓保護仍然取0. 110kV變壓器間隙繼電保護動作時限中低壓側沒有電源上網的系統。間隙零序電流保護動作時間整定為1.5s，具體動作時間可按照該變電站110kV線路上一級接地故障保護二段（末端有靈敏度段）保護動作時間，并留有一定裕度進行整定；間隙過壓保護動作后延時1.5s，該時限考慮了負荷反饋效應衰減、短時過壓返回的可能性。

　　相應供電線路保護重合閘時間應大于該動作時限，可取2.中壓或低壓側有電源上網的系統。間隙零序電流保護延時0.2s跳開中低壓并網電源線，延時1.5s跳開變壓器各側斷路器；零序過壓保護0. 2s跳并網電源線路，1. 5s跳開變壓器各側斷路器。

　　4.4調整變壓器間隙保護時限的范圍由于變壓器中性點間隙異常擊穿和短時工頻過電壓情況不具有普遍性，延長間隙保護動作時限的措施考慮在發生過間隙異常擊穿或發生過短時過電壓的變壓器，以及經過分析存在誤間隙擊穿風險的變壓器上實施。如，220kV母線接地系數大于2.0，可能形成末端的220kV變電站；110kV接地系數大于2.5的110kV變電站。如果考慮不穩定擊穿的情況，由于間隙零序過電流和間隙零序過電壓將交替出現，則間隙保護需要采用間隙零序過電流與間隙零序過電壓元件動作后相互保持的方式，間隙過電壓保護則需要按照間隙過電流的時限整定。

　　4.5延長間隙零序電流保護動作時限的影響對變壓器熱穩定的影響。對于220kV變壓器，間隙過電流保護的動作時限由0. 5s延長至1. 5s，如果間隙在單相接地瞬間擊穿，由于線路全線速動保護動作，故障切除前，在穩態電壓下將維持較大工頻續流約3個周波左右，故障切除后，變壓器的零序電流與負荷電流相當。延長間隙保護動作時限，將增加變壓器承受線路重合閘周期內（0.8s）負荷性零序電流和重合到故障的短時（3個周波左右）故障零序電流的沖擊。變壓器對稱短路時的熱穩定時間指標為2s，因此間隙過流保護動作時限為1.5s時，短時零序電流對變壓器熱穩定的影響沒有超限。

　　對變壓器中性點間隙重復擊穿的影響。中性點間隙擊穿后，可能由于非全相運行期間負荷性的零序電流不能維持間隙電流而熄弧，也可能重復擊穿。但重復擊穿一般發生在中性點工頻過電壓作用下，單相接地故障切除后非全相運行時中性點工頻僅為1/3相電壓，并且間隙保護動作時間延長有限，不太可能顯著增大間隙重復擊穿的發生概率。

　　對變壓器中性點絕緣的影響。即使考慮上述間隙不穩定擊穿的情況，間隙過壓保護如上所述按照間隙過電流的時限整定，結果是中性點穩態過電壓而間隙又不擊穿時，變壓器中性點承受過電壓的時間由原來的0. 5s延長至1. 5s，而變壓器及中性點工頻耐受電壓時間指標為1min，延時增加1s對絕緣的影響可以忽略。

　　5結論河北省南部電網變壓器中性點運行方式選擇合理，接地系數滿足大電流接地系統的規定，工頻穩態過電壓水平沒有超過現有變壓器間隙的承受能力。

　　間隙誤擊穿是由于暫態電壓波或者雷電波的作用下間隙與避雷器動作特性配合困難所致。

　　由于變壓器中性點一次保護方面存在局限性，以及負荷反饋形成變壓器中性點短時過電壓的存在，可以通過延長間隙過電流保護動作的動作時限，解決變壓器不必要跳閘的問題。
        

          

          
    
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    變壓器鐵心剩磁估量
        

          
        
    電力變壓器空載合閘時，會因鐵心的飽和出現勵磁涌流，其勵磁涌流可為變壓器額定電流的若干倍。隨著電力變壓器容量的增加，空載合閘勵磁涌流將變得更大，空載合閘勵磁涌流對系統運行、設備安全和保護動作都會產生一定的影響，甚至會產生嚴重的后果。

　　目前，已有多種技術方法用于抑制變壓器的空載合閘勵磁涌流，如：在變壓器的低壓側加裝電容器、內插電阻和同步關合技術等方法。除了同步關合技術方法以外，其他方法都增加了設備投資費用和操作的復雜性。同步關合技術的核心是根據分閘后鐵心中的剩磁確定合閘時刻。只要合閘時刻，能避免變壓器鐵心磁通的飽和，就可以有效地抑制變壓器的空載合閘勵磁涌流。

　　預估變壓器分閘后鐵心中的剩磁是實現同步關合技術的關鍵。提到了多種關于剩磁或磁場的經典計算模型或方法，包括Preisach模型、Product模型、Stoner-Wohlfarth模型。但是以上模型計算方法都涉及部分不可直接測量的參數，故在變壓器鐵心剩磁的具體預估中實用性不大。

　　為了使變壓器鐵心剩磁的預估達到工程實用性，可以將變壓器鐵心剩磁與變壓器分閘時刻的電流幅值和相角關聯起來，只要獲取到變壓器分閘時刻的電流幅值和相角與變壓器鐵心剩磁的關系特性，則依據變壓器分閘時刻的電流幅值和相角就能預估變壓器的鐵心剩磁。要獲取此關系特性，可就變壓器進行空投試驗，或依據變壓器的空載合閘運行，記錄不同的分閘時刻電流幅值和相角，測量不同分閘時刻電流幅值和相角下的變壓器鐵心剩磁。

　　隨著記錄和測量數據的豐富和完善，變壓器分閘時刻的電流幅值和相角與變壓器鐵心剩磁的關系特性將更加易于獲取。

　　變壓器分閘后鐵心中的剩磁通?？捎蓪Ｓ袃x器（如磁通計WB-1）進行測量，但因測量的復雜性，很難在變壓器運行現場測量。但實際工程中，在了解變壓器空載合閘角的前提下，利用變壓器空載合閘后在變壓器一次側檢測到的電壓電流數據，尋找變壓器的鐵心飽和時刻，就可以估量變壓器分閘后鐵心中的剩磁。

　　1變壓器空載合閘的暫態過程以單相變壓器為例來分析變壓器空載合閘的暫態過程。變壓器一次側的輸入電壓為在變壓器空載合閘時刻電感，在忽略一次側繞組的漏感情況下，L近似為變壓器的勵磁電感；i為勵磁電流。

　　考慮到變壓器空載合閘時刻的變壓器勵磁電在變壓器鐵心飽和前，可得勵磁磁通為剩磁‘（t）可表示為由于變壓器暫態磁通分量和鐵心剩磁的作用，在多種合閘情況下變壓器鐵心內的總磁通會偏向時間軸一側，即一側的變壓器磁通會增加很大。當變壓器磁通增加到使變壓器鐵心飽和時，變壓器將出現勵磁涌流。

　　2變壓器鐵心剩磁的估計2.1剩磁初值估計在變壓器鐵心出現飽和的時刻，變壓器磁通可稱為變壓器飽和磁通，并可表示為對于一個鐵心材料和結構確定的變壓器，當鐵心未飽和時，可將R和L認為常數；當鐵心出現飽和時，可將飽和磁通‘近似認作為一個定值。在變壓器的R和L、飽和磁通’、變壓器空載合閘角a鐵心飽和時刻ts都已確定的基礎上，依據式（7）變壓器鐵心的剩磁初值可估計為=，變壓器繞組電阻為于一次繞組電阻值R；Pk為變壓器的負載損耗，kW.PkU2N由于電流有效值小，故合閘時變壓器一次繞組電阻的分壓作用可以忽略，并結合本變壓器的結構特點，可取一次繞組電阻值R通過給出方法，得到鐵心磁路飽和前繞組的電感I1.130845H；鐵心磁路飽和時間ts0.00554s.由于該實驗用變壓器的鐵心是由0.28~0.35mm冷軋取向電工硅鋼片制成的。其鐵心飽和磁通按中間值進行計算所以有代入以上已知參數，計算得本次合閘前鐵心內3.2剩磁-分閘角模型60組鐵心磁路達到飽和的實驗波形數據，經過分析計算后得出在不同分閘角時的鐵心剩磁。本次動模實驗總共錄制了上百組波形數據。實驗中有少部分數據對應的鐵心磁路沒有飽和，本文提出的剩磁估算方法可知，根據這部分數據不能計算合閘前鐵心的初始剩磁。

　　剩磁與分閘電壓相角之間的關系曲線見。

　　表1不同分閘角時的鐵心剩磁估量值序號-分閘參數/（。）計算剩磁/Wb序號-分閘參數/（。）計算剩磁/Wb電壓相角電流相角電壓相角電流相角電壓相角/（°）剩磁與分閘電壓相角的關系3.3分閘前電流幅值對剩磁的影響根據可知，在同一分閘角時若電流大小不同、斷電瞬間變壓器鐵心所在的磁滯回線不同，同一分閘角斷電時鐵心內的剩磁是不一樣的。

　　實驗時還分別對5個電流峰值下的多次實驗錄波，并選擇分閘電壓相角為40.、70°和150°附近的波形數據進行分析，得到分閘點對應的鐵心剩磁，計算結果見表2.電流幅值與鐵心剩磁的關系見。

　　表2不同電流幅值下的剩磁估量值電流幅值/A剩磁估算值/Wb電壓相角40.電壓相角70.電壓相角電流峰值與鐵心剩磁關系可見，在同樣的分閘角時，若變壓器切除電力系統前繞組電流越大，鐵心內的剩磁越大。

　　3.4關于三相變壓器剩磁估量的討論雖然三相變壓器有多種形式的鐵心結構，但本文提出的剩磁估量方法可用于三相變壓器中的每相剩磁估量。由于三相變壓器分閘前的三相電壓（或三相電流）之間的相角確定（互差120.），可依據三相變壓器中每相的剩磁估量和分閘前的三相電壓（或三相電流）相角，獲得三相變壓器分閘角與鐵心剩磁的關系。

　　4結論本文提出了一種變壓器鐵心剩磁估計的方法。

　　依據變壓器空載合閘后在變壓器原邊檢測到的電壓電流數據和空載合閘角，尋找變壓器的鐵心飽和時刻，該方法可以估計變壓器分閘后鐵心中的剩磁。

　　通過實驗室物理模型，就變壓器空載合閘進行了大量的實驗，對變壓器鐵心剩磁給予了估計?；谧儔浩麒F心剩磁估計的結果，獲取了變壓器分閘角與變壓器鐵心剩磁的關系特性。實驗數據說明了本方法的合理性，獲取的變壓器變壓器分閘角與變壓器鐵心剩磁的關系特性可以為制定合閘策略提供依據。
        

          

          
    
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